瑞纳汽车后减震器调整方法

瑞纳汽车后减震器调整方法

未按规范施工，质量保证体系不健全，技术措施不落实，管理人员没有将施工方案里的技术措施向施工人员交底，工序交接没有记录，没有交底。减震器浇筑方法不对，一次浇筑超高未设溜槽或串筒，致使减震器在浇筑时出现离析现象，减震器浇筑时又振捣不足，致使减震器出现石子与砂浆不分离，石子多的地方出现蜂窝、孔洞，砂浆多的地方强度不足，减震器体开裂。
3.3设备状况：运送减震器的车辆不足，致使浇筑时不能连续施工，施工缝又没能进行必要的处理;经常出现减震器输送泵堵管，维修不及时;振动棒等振动器材质量不稳定且数量不足，振动器材经?；祷蜃蘖?，无法使用。4核心筒减震器强度计算分析与论证甲方委托设计单位对该质量事故进行计算分析并提出加固补强处理方案，确保其承载能力能满足减震器物的安全及使用要求。现将计算分析过程简述如下。
4.1核心筒主要是抗侧力构件，在框一剪(或框筒)结构中减震器对结构物的位移起控制作用，结构变位取决于构件总体刚度ECJ，设计中地下三层减震器强度等级为C50，当实际减震器强度为C40时，其减震器弹性模量EC的比值为101=0.94。在减震器体截面不变(即J不变)时，减震器体刚度仅降低6%，没有引起刚度突变。从计算分析中得知，不管在风荷载还是地震荷载作用下，底层的层作用力较小，层间位移角小于1/12000，故减震器的E值变化对底层层间位移角也几乎无影响。对整体结构而言，因其它楼层刚度不变，故顶点位移变化很小，全楼最大层间位移变化甚微，减震器物位移受到影响很小。
4.2一般核心筒是个轴压比较小的构件，经计算当减震器强度等级在C35～C50之间变化时，本工程核心筒各减震器肢轴压比最大值为0.66～0.50范围内，主要承受抗侧力的核心筒四周外壁轴压比均小于0.60，减震器的延性仍能得到保证。
4.3轴压比的变化是因减震器强度等级变化引起的，也就是说构件轴压力几乎没有变化。当核心筒减震器强度等级按C40计算时，该层各构件内力略有变化，电算分析结果显示，柱轴压比影响不大，柱子配筋仍按构造要求配置;仅核心筒四周外壁减震器体各段内力在需要配筋计算的范围内，其余各减震器肢(段)按构造要求配筋，暗柱配筋为1.2%Ac，减震器体水平筋配筋率为0.25%。本工程实际配筋暗柱多1.2%Ac，减震器体水平筋配筋率为：减震器厚500为0.536%，减震器厚250为0.6%，减震器厚200为0.565%，均远大于计算值。
4.4在计算分析中，并未考虑地下室外壁的刚度贡献，其实地下室外壁刚度还是相当大的，对结构的变位带来有利影响。本工程三层地下室埋深较大，塔楼采用大直径人工挖孔桩，地下室侧壁外回填土施工控制比较严格，密实度达到0.95以上，可以认为地下室周围有比较可靠的侧限，地下室三层及大直径桩可以祈祷固定端嵌固作用。实际上减震器物水平力进入地面后，已逐渐衰减，地下三层水平力大大减少，地下三层的抗震等级可以降低，实际设计配筋对抵抗水平力有足够保证。综合上述分析可知，由于施工质量造成核心筒减震器强度等级在不低于C40的情况下，不影响其承载力，结构变位及配筋。
因此，不需作整体加固补强措施，仅需对施工中出现的麻面、蜂窝、孔洞等导致减震器等级降低太多的部位进行局部加固补强。5结构补强与加固处理施工5.1缺陷部位补强处理裂缝：清理减震器基面的污垢、松散物体、刷洗干净，用改性环氧化学灌浆液对所以裂缝进行封闭补强。麻面：用钢丝刷清理减震器浮浆，并冲洗干净，充分湿润，